Выбор конфигурации топочной камеры

В котлах типа Е если есть потолочный пароперегреватель (p_ne≥9,8МПа) он делается горизонтальным. Если p_ne≤9,8МПа, то может оказаться, что потолочного пароперегревателя нет.

Число ступеней ширм может быть одна, а может быть две. Это определяется температурным перепадом на ширмах.

Часть панелей экранов надо отдать солевому отсеку 5-8%.

Все стены топки делятся на отдельные самостоятельные циркуляционные контура. Размер панели не должен превышать 3,2 м. Панели фронтового экрана и боковых и заднего экрана не обязательно имеют одинаковое число труб. Число панелей необязательно четное. При проектировании экранов необходимо знать падающие тепловые потоки. Чем выше тепловой поток, тем выше образуется отложений. Существует предельное значение отложений в зависимости от q_пад.

q_пад = 200÷300 — отложения составляют 500÷600 г/м²
q_пад = 400÷500 — отложения составляют 300 г/м²

Для повышения надежности работы котла используются трубы 15ХМ, а коррекция водного режима проводится летучими щелочами.

Из этих четыре панелей сейчас применяют только навивку Рамзина и экраны Бэнсона.
Причины:
1. Повышенная технологическая сложность
2. Повышенное сопротивление
3. Плохая сочетаемость с газоплотностью
4. Проблематичность в получении законченных траспортабельных блоков
5. Чувствительность к тепловым и гидравлических разверках
Экраны Рамзина применятся при любом давлении, а Бенсона в основном при сверхкритике. Но у нас на котлах навивка Рамзина использовалась в основном на ДКД.

При докритическом давлении используется в основном навивка Рамзина. Подъем экранов может осуществляться как по всем стенам, так и двух противолежащих. Угол меняется от до 25. Больший угол, когда речь идет о подъеме боковым граням и a_T > b_T. Навивка Рамзина обладает самой малой чувствительностью к теплогидравлическим разверкам, поэтому они допускают нагрев среды до 1260. Но при ДКД при нагреве среды происходит отложение солей. Оно наиболее интенсивно при x≥0.75÷0.8. Поэтому значение энтальпии лимитируется i_НРЧ’’ ≤i_s’ + [x]·r

На минимальной нагрузке котла при подъеме ленты по всем стенам ρW_min≥700кг/м²с. Если только по двум, то ρW_min≥1000кг/м²с. Но при этом t_ст <[t_ст]. При ДКД для НРЧ используются трубы 32х4,32х5,42х4,42х5. Марка зависит от температуры. При СКД, среды ведет себя иначе и это выражается в том, что мы имеем точку, где состояние сред (воды и пара) тождественно. В котлах СКД мы не имеем ПВС, в трубах находится либо вода, либо пар, а среда из одного состояния в другое переходит скачком без дополнительных затрат энергии. В области критической точки p = 225.65, t_k = 374 °C претерпевают изменение вязкость, теплоемкость. Теплоемкость вообще терпит разрыв. Удельные объемы возрастают, вязкость и теплопроводность падают. Было отмечено, что по длине, например, трубы изменяется по закону Температура, при которой при данном давлении соответствует максимальная теплоемкость. В этой области будут иметь минимальное значение теплопроводность и вязкость, то есть возникает слой с ухудшенным турбулентным теплообменом, на который накладывается повышенное термическое сопротивление. Условие надежности q_вн/ρW ≤ 0.42, i_НРЧ’’ < 2090 кДж/кг. Но для Бенсона Δi = 500÷600кДж/кг. [ads1] В связи со сказанным, топки делятся на части. Для экранов с навивкой Рамзина топка, как правило, делится на две части: нижнюю и верхнюю. Интегрально, НРЧ воспринимает от 60 до 40, ВРЧ 20-40. На практике 3 РД всегда имеем на котлах Бенсона при сжигании высококалорийных топлив Г, М. При низкотемпературном сжигании и при сжигании при чистой газовой сушке может быть 2. В котлах с традиционной схемой температура среды на выходе 410-420 градусов. [t_экр’’] = 480°C.

Можем определить
i_ЭТ’’ = i_пв + Δi_эк + i_ЭТ + i_ПЭ, где

i_ЭТ = {φ[Q_T — I_T’’] {1 — η_окψ_окF_ок/(ψ_срF_ср) — η_потψ_потF_пот/(ψ_срF_ср) + Q_ЭШ + Q_ЭПК} B_p/D_э ≈ (0.93÷0.95) Q_ЛТB_p/D_э

В котлах где используется Рамзин используется Бенсон
Причины:
1. Проще монтаж
2. Проще подвеска на балки каркаса

Уровень массовых скоростей на Г, М до ρW = 3200 при низкотемпературном сжигании на уровне 1600, для КУ на уровне 2000-2400. Для ВРЧ уровень массовых скоростей от ρW = 1100÷1500. СРЧ массовые скорости могут иметь то же и ли даже несколько большее, чем НРЧ. При проектировании надо стремиться к тому, чтобы зона максимальной теплоемкости была вне ЗАГ.

i_ПЗ = i_ПЗ’’ — i_НРЧ’’ = i_s’’ + (15 20)4.1868 — (i_s’+[x]r)_p=p’пз. Для схемы Mitsubishi испаритель перегреватель располагается либо в топке в виде ширм, либо в конвективном газоходе (чаще всего перед экономайзером).

Наличие переходной зоны на ДКД определяется температурным напором на ППП. Он ставится:
1. Низкотемпературное сжигание высокореакционных топлив при газовой двухкомпонентной сушке.
2. На выходе из топки допускаемый уровень температур высок, а уровень подогрева горячего воздуха ограничен 320-350 °C. Для практической реализации схемы Mitsubishi может оказаться, что радиационное восприятие топки велико при, в этом случае для уменьшения Δt_T необходим ввод газов рециркуляции. Для твердых топлив по соображениям износа доля газов рециркуляции ограничивается 15% а для Г,М — 30%. Тепловосприятие экранов топки может быть уменьшено при реализации низкотемпературного сжигания, за счет ввода в АЗГ газов рециркуляции.

Для снижения энтальпии на выходе из экранов, уменьшим их тепловосприятие, уменьшая поверхность, то есть высоту топки. При этом возрастет температура на выходе из топки. Установим ее на заданном уровне путем ввода газов рециркуляции.

Комментарии запрещены.